Priehyb sa určuje len pre pôsobenie stálych a dlhodobých zaťažení s koeficientom bezpečnosti zaťaženia >podľa vzorca na strane 142:
, kde
pre voľne podoprený nosník je koeficient:
S rovnomerne rozloženým zaťažením;
S dvoma rovnakými momentmi na koncoch lúča od tlakovej sily.
Celkové zakrivenie dosky v oblastiach bez trhlín v zóne ťahu je určené vzorcami (155 ... 159) str.4.24.
Zakrivenie pri konštantnom a dlhodobom zaťažení:
Moment od zodpovedajúceho vonkajšieho zaťaženia okolo osi kolmej na rovinu pôsobenia ohybového momentu a prechádzajúci cez ťažisko redukovaného úseku;
Koeficient zohľadňujúci vplyv dlhodobého dotvarovania ťažkého betónu pri obsahu vlhkosti viac ako 40 %;
Koeficient zohľadňujúci vplyv krátkodobého dotvarovania ťažkého betónu;
Zakrivenie z krátkodobého ohybu pri pôsobení sily pred stlačením, pričom sa berie do úvahy:
Keďže tlakové napätie vrchného vláknobetónu
tie. horné vlákno sa natiahne, potom vo vzorci pri výpočte zakrivenia v dôsledku ohybu dosky v dôsledku zmršťovania a dotvarovania betónu predtlakovou silou vezmeme relatívne deformácie extrémne stlačeného vlákna . Potom podľa vzorcov (158, 159):
Odchýlka od konštantných a dlhodobých zaťažení bude:
Záver: Priehyb neprekračuje limitnú hodnotu:
1.4 Návrh dosky
Hlavnou pracovnou výstužou dosky je predpätá výstuž 3 Æ12 z ocele triedy A-VI, určená výpočtom podľa normálových rezov a uložená v ťahu od pôsobenia prevádzkové záťaže tanierová zóna.
Horná polica dosky je vystužená sieťovinou C-1 z drôtu triedy B500. Priečne rebrá sú v nosných úsekoch vystužené rámami Kr-1 v dĺžke l/4; rám Kr-1 obsahuje pozdĺžne pracovné tyče ø4 B500 a priečne tyče
Obrázok 5- K výpočtu dosky: schéma debnenia a výstuže
4øBp-I v krokoch po 100 mm (zabezpečuje pevnosť v šikmej polohe). Na vystuženie betónu nosnej zóny dosky sa položia C-2 oká drôtu triedy B500.
2 Výpočet a návrh stĺpu
Pre stĺpy sa používa betón triedy pevnosti v tlaku nie nižšej ako B15, pre silne zaťažené nie nižšej ako B25. Stĺpy sú vystužené pozdĺžnymi prútmi s priemerom 12-40 mm prevažne z ocele valcovanej za tepla triedy A400 a priečnymi prútmi z ocele valcovanej za tepla triedy A400, A300, A240.
2.1. Počiatočné údaje
Zaťaženie na 1 m2 podlahy sa predpokladá rovnaké ako v predchádzajúcich výpočtoch, zaťaženie na 1 m2 podlahy je uvedené v tabuľke 2.
Miesto stavby - Moskva, snehová oblasť III.
tabuľka 2
|
Typ záťaže |
Faktor spoľahlivosti zaťažením |
||
|
Hydroizolačný koberec 4 vrstvy Vystužený cementový poter d=40 mm, r=22 kN/m3 Penové sklo d=120 mm, r=300 kg/m3 Expandovaná hlina na svahu d=100 mm, r=1200 kg/m3 Parozábrana 1 vrstva Dutinková podlahová doska s monolitickými spojmi d=220 mm |
| ||
Ak je výstavba dvojpodlažného resp jednoposchodový dom, ale so suterénom alebo podkrovím je potrebné správne vypočítať a postaviť medzipodlažné stropy. Zvážme fázy a nuansy prekrytia podľa drevené trámy a vypočítame úseky nosníkov, ktoré poskytujú dostatočnú pevnosť.
Zariadenie medzipodlažných stropov potrebuje osobitnú pozornosť, koniec koncov, vyrobené „od oka“, nemusia vydržať zaťaženie a zrútiť sa alebo vyžadovať zbytočné, neprimerané náklady. Preto jeden alebo viac možnosti. Konečné rozhodnutie možno urobiť porovnaním nákladov alebo dostupnosti materiálov na získanie.
Požiadavky na medzipodlahové stropy
Medzipodlahové stropy musia odolávať konštantnému a premenlivému zaťaženiu, to znamená okrem vlastnej hmotnosti odolávať aj hmotnosti nábytku a osôb. Musia byť dostatočne tuhé a nesmú umožňovať prekročenie maximálneho priehybu, poskytovať dostatočnú hlukovú a tepelnú izoláciu.
Špecifické zaťaženie od nábytku a ľudí pre obytné priestory sa odoberá v súlade s normami. Ak však plánujete inštalovať niečo masívne, ako napríklad 1000 l akvárium alebo krb z prírodného kameňa, treba s tým počítať.
Tuhosť nosníkov je určená výpočtom a je vyjadrená v prípustnom ohybe na rozpätie. Prípustné ohýbanie závisí od typu podlahy a materiálu podlahy. Hlavné limitné odchýlky určené SNiP sú uvedené v tabuľke 1.
stôl 1
|
Konštrukčné prvky |
Obmedzte priehyby v zlomkoch rozpätia, nie viac |
|
1. Nosníky podláh |
1/250 |
|
2. Nosníky podkrovných podláh |
1/200 |
|
3. Nátery (okrem úžľabia): |
|
|
a) behy, krokvové nohy |
1/200 |
|
b) konzolové nosníky |
1/150 |
|
c) priehradové nosníky, lepené nosníky (okrem konzolových nosníkov) |
1/300 |
|
d) taniere |
1/250 |
|
e) lišty, podlahy |
1/150 |
|
4. nosné prvkyúdolia |
1/400 |
|
5. Panely a prvky fachtop |
1/250 |
|
Poznámky: 1. V prípade omietky by priehyb podlahových prvkov len z dlhodobého dočasného zaťaženia nemal presiahnuť 1/350 rozpätia. 2. V prípade stavebného výťahu je možné zvýšiť maximálny priehyb lepených nosníkov až na 1/200 rozpätia. |
|
Vezmite prosím na vedomie, že podlahy v podobe keramických obkladov alebo betónových poterov, náchylných na praskanie, môže ešte sprísniť požiadavky na prípustné vychýlenie, najmä pre dlhé rozpätia.
Aby sa znížilo zaťaženie nosníkov, ak je to možné, mali by byť umiestnené rovnobežne s krátkymi stenami s rovnakým stúpaním. Maximálne rozpätie pri obložení drevenými trámami je 6 m.
Typy podláh
Podľa účelu prekrytia sa delia na:
medzipodlaha;
podkrovie;
· suterén (suterén).
Vlastnosti ich konštrukcie sú v prípustnom zaťažení a zariadení pary a tepelnej izolácie. Ak podkrovie nie je určené na bývanie alebo skladovanie masívnych predmetov, pri výpočte priehybu je možné variabilné zaťaženie znížiť na 50-100 kg / m 2 .
Tepelná izolácia medzi dvoma obytnými podlažiami sa môže zdať zbytočná, ale zvuková izolácia je pre väčšinu žiaducim parametrom, ktorý sa spravidla dosahuje rovnakými materiálmi. Treba brať do úvahy, že podkrovné a pivničné podlahy potrebujú hrubšiu vrstvu tepelnoizolačného materiálu. Filmový materiál pre parozábranu v podkroví by mal byť umiestnený pod izolačnou vrstvou av suteréne - nad ňou. Aby sa zabránilo vzniku vlhkosti a poškodeniu štruktúr hubou, všetky miestnosti musia byť vybavené vetraním.
Možnosti podlahy: 1 - štít dosky; 2 - parozábrana; 3 - tepelná izolácia; 4 - riedka podlaha; 5 - dosky; 6 - podlaha
Dizajn podláh môže byť tiež odlišný:
· s otvorenými a skrytými lúčmi;
· s rôznymi typmi nosných nosníkov;
· od rôzne materiály výplň a obloženie podlahy.
Skryté trámy sú šité na oboch stranách a nie sú viditeľné. Otvorené - vyčnievajú zo stropu a slúžia ako dekoratívne prvky.
Obrázok nižšie ukazuje, aká môže byť štruktúra prekrytia. podkrovie so štítovým zvitkom a s položením dosiek.
a - s valčekom štítu; b - s podaním z dosiek; 1 - podlaha z dosiek; 2 - polyetylénová fólia; 3 - izolácia; 4 - parozábrana; 5 - drevené trámy; 6 - lebečné tyče; 7 - štítová cievka; 8 - konečná úprava; 9 - podanie z dosiek
Typy upevnenia a spojenia drevených trámov
V závislosti od dizajnu a materiálu nosné steny drevené trámy sú pripevnené:
· v hniezdach poskytnutých v tehlovom alebo blokovom murive prehĺbenie nosníka alebo guľatiny najmenej 150 mm a dosky najmenej 100 mm;
· na policiach (rímsach) poskytnutých v tehlovom alebo blokovom murive. Používa sa, ak je hrúbka steny druhého poschodia menšia ako hrúbka prvého poschodia;
· do vyrezaných drážok v zrubových stenách do hĺbky najmenej 70 mm;
· k nosníku horného páskovania rámového domu;
· na kovové podpery - konzoly pripevnené na stenách.
1 - podpera na tehlovej stene; 2 - roztok; 3 - kotva; 4 - izolácia strešnej plsti; 5 - drevený nosník; 6 - podpera na drevenej stene; 7 - skrutka
Ak dĺžka trámu nestačí, môžete ho predĺžiť spájaním (spájaním) po dĺžke jedným zo známych spôsobov pomocou drevených kolíkov a lepidla na drevo. Pri výbere typu pripojenia sa riaďte smerom pôsobenia zaťaženia. Je žiaduce spevniť spojené trámy kovovými doskami.
a - kompresia; b - strečing; c - ohyb
O drevených trámoch
V stavebníctve sa používajú nosníky obdĺžnikového, kruhového alebo čiastočne kruhového prierezu. Najspoľahlivejšie sú obdĺžnikové rezivo a zvyšok sa používa pri nedostatku dreva alebo z dôvodov hospodárnosti, ak sú takéto materiály na farme k dispozícii. Lepené drevené materiály majú ešte väčšiu pevnosť. Nosníky z lepených trámov alebo I-nosníkov je možné inštalovať na rozpony do 12 m.
Najlacnejším a najobľúbenejším druhom dreva je borovica, ale používajú sa aj iné druhy ihličnanov - smrekovec, smrek. Zo smrekovca robia stropy v letných chatách, malé domčeky. Smrekovec je vhodný na stavbu priestorov s vysokou vlhkosťou (vaňa, bazén v dome).
Materiály sa líšia aj triedou, ktorá ovplyvňuje nosnosť trámy. Stupeň 1, 2 a 3 (pozri GOST 8486–86) sú vhodné pre podlahové trámy, ale stupeň 1 pre takýto dizajn môže byť zbytočne drahý a stupeň 3 sa najlepšie používa na malých rozpätiach.
Výpočet nosných nosníkov
Na určenie úseku a kroku nosníkov je potrebné vypočítať zaťaženie stropu. Zber záťaží sa vykonáva podľa metodiky as prihliadnutím na koeficienty uvedené v SNiP 2.01.07–85 (SP 20.13330.2011).
Výpočet zaťaženia
Celkové zaťaženie sa vypočíta súčtom konštantného a premenlivého zaťaženia, ktoré sa určí s prihliadnutím na štandardné koeficienty. V praktických výpočtoch sa najskôr nastavia určitým návrhom vrátane predbežného rozloženia nosníkov určitého úseku a potom sa korigujú na základe získaných výsledkov. Takže prvým krokom je načrtnúť všetky vrstvy prekrývania "koláča".
1. Vlastná merná hmotnosť prekrytia
Špecifická hmotnosť podlahy je súčtom materiálov, z ktorých pozostáva a je delená vodorovnou celkovou dĺžkou podlahových nosníkov. Na výpočet hmotnosti každého prvku je potrebné vypočítať objem a vynásobiť ho hustotou materiálu. Ak to chcete urobiť, použite tabuľku 2.
tabuľka 2
|
Názov materiálu |
Hustota alebo objemová hmotnosť, kg / m 3 |
|
azbestocementový plech |
|
|
Čadičová vlna (minerálna) |
50–200 (v závislosti od stupňa zhutnenia) |
|
Breza |
620–650 |
|
Betón |
2400 |
|
Bitúmen |
1400 |
|
Sadrokartónové dosky |
500–800 |
|
Hlina |
1500 |
|
Drevotrieska |
1000 |
|
dub |
655–810 |
|
Smrek |
420–450 |
|
Železobetón |
2500 |
|
Expandovaná hlina |
200–1000 (z penového faktora) |
|
Expandovaný ílový betón |
1800 |
|
Tehla pevná |
1800 |
|
Linoleum |
1600 |
|
Piliny |
70–270 (v závislosti od frakcie, druhu dreva a vlhkosti) |
|
Parkety, 17 mm, dub |
22 kg/m2 |
|
Parkety, 20 mm, panel |
14 kg/m2 |
|
penový betón |
300–1000 |
|
Polystyrén |
|
|
Keramické dlaždice |
18 kg/m2 |
|
Ruberoid |
|
|
Drôtené pletivo |
1,9–2,35 kg/m2 |
|
Borovica |
480–520 |
|
Uhlíková oceľ |
7850 |
|
sklo |
2500 |
|
sklenená vata |
350–400 |
|
Preglejka |
|
|
škvárový blok |
400–600 |
|
Omietka |
350 – 800 (zo zloženia) |
Pri materiáloch na báze dreva a odpadoch závisí hustota od obsahu vlhkosti. Čím vyššia je vlhkosť, tým je materiál ťažší.
Priečky (steny) tiež patria k konštantným zaťaženiam, ktorých špecifická hmotnosť je približne 50 kg / m2.
Výzdoba miestnosti, ľudia, zvieratá - to všetko je variabilné zaťaženie podlahy. Podľa tabuľky. 8.3 SP 20.13330.2011 pre obytné priestory je štandardné rozložené zaťaženie 150 kg/m2.
Celkové zaťaženie nie je určené jednoduchým pridaním, je potrebné vziať do úvahy faktor spoľahlivosti, ktorý je podľa toho istého SNiP (článok 8.2.2):
· 1,2 - so špecifickou hmotnosťou menšou ako 200 kg/m 2 ;
· 1.3 - so špecifickou hmotnosťou väčšou ako 200 kg / m2.
4. Príklad výpočtu
Ako príklad si vezmime miestnosť s dĺžkou 5 a šírkou 3 m. Každých 600 mm dĺžky vložíme trámy (9 ks) z borovice s prierezom 150 x 100 mm. Trámy zablokujeme doskou s hrúbkou 40 mm a položíme linoleum s hrúbkou 5 mm. Zo strany prvého poschodia zošijeme trámy preglejkou s hrúbkou 10 mm a vnútri stropu položíme vrstvu minerálna vlna hrúbka 120 mm. Priečky chýbajú.
1 - nosník; 2 - doska; 3 - zateplené linoleum 5 mm
Výpočet konštantného špecifického zaťaženia na ploche miestnosti (5 x 3 \u003d 15 m 2) je uvedený v tabuľke 3.
Tabuľka 3
|
Materiál |
Objem, m3 |
Hustota, kg/m3 |
Hmotnosť, kg |
|
|
Trám (borovica) |
9 x 0,15 x 0,1 x 3,3 = 0,4455 |
222,75 |
14,85 |
|
|
doska (borovica) |
15 x 0,04 = 0,6 |
20,0 |
||
|
Preglejka |
15 x 0,01 = 0,15 |
|||
|
Linoleum |
15 x 0,005 = 0,075 |
1600 |
||
|
minerálna vlna |
15 x 0,12-0,405 = 1,395 |
139,5 |
||
|
Celkom: |
58,15 |
|||
|
Berúc do úvahy k = 1,2 |
Návrhové zaťaženie nosníka (qр) - 250 x 0,6 m = 150 kg/m (1,5 kg/cm).
Výpočet prípustného priehybu
Akceptujeme prípustný priehyb medzistropu - L / 250, t.j. pri trojmetrovom rozpätí by maximálny priehyb nemal presiahnuť 330 / 250 = 1,32 cm.
Pretože nosník leží na podpere na oboch koncoch, výpočet maximálnej deformácie sa vykonáva podľa vzorca:
· h = (5 x qp x L4) / (384 x E x J)
kde:
· L - dĺžka lúča, L = 330 cm;
· E - modul pružnosti, E \u003d 100 000 kg / cm 2 (pre drevo pozdĺž vlákien podľa SNiP);
· J je moment zotrvačnosti pre pravouhlý nosník J = 10 x 153/12 = 2812,5 cm 4.
Pre náš príklad:
· h \u003d (5 x 1,5 x 3304) / (384 x 100 000 x 2812,5) \u003d 0,82 cm
Výsledok získaný v porovnaní s povoleným vychýlením má rezervu 60 %, čo sa zdá byť nadmerné. Preto je možné vzdialenosť medzi nosníkmi zväčšiť znížením ich počtu a zopakovaním výpočtu.
Na záver vám odporúčame pozrieť si video o výpočte podlahy na drevených trámoch pomocou špeciálneho programu:
http://www. rmnt . ru/ - webová stránka RMNT. en
Napríklad v "Príručke pre navrhovanie betónových a železobetónových konštrukcií z ťažkého betónu ... (k SP 52-101-2003)" je uvedený výpočet priehybu železobetónovej pravouhlej podlahovej dosky - sklopnej nekonzolový nosník s rozmermi h = 20 cm, b = 100 cm; h o = 17,3 cm; rozpätie l = 5,6 m; betón triedy B15 (Eb \u003d 245000 kgf / cm2, Rb \u003d 85 kgf / cm2); trieda vystuženia v ťahu A400 (E s \u003d 2 10 6 kgf / cm 2) s plochou prierezu A s \u003d 7,69 cm 2 (5 Ø14); naplniť rovnomerne rozložené zaťaženie q = 7,0 kN/m. V dôsledku výpočtu je priehyb takejto dosky f = 3,15 cm, čo je viac ako maximálne prípustné. Hodnota maximálneho prípustného vychýlenia sa určuje v súlade s SNiP 2.01.07-85 "Zaťaženia a nárazy". Takže pre podlahovú dosku v obytnej budove s dĺžkou 5,6 m, ak pod ňou nie sú žiadne priečky, maximálny povolený priehyb je f u \u003d l / 200 \u003d 560/200 \u003d 2,8 cm.
Ako byť v tomto prípade? Je naozaj možné pokračovať v búrke ľadových vrcholov vedomostí nahromadených v relevantnom normatívne dokumenty, alebo existuje ešte jednoduchšia a kratšia cesta k cieľu? Myslím, že existuje, ale je to len môj osobný názor.
Nižšie uvedený výpočet nie je celkom v súlade s odporúčaniami SNiP 2.03.01-84 a SP 52-101-2003, umožňuje vám však približne určiť hodnotu priehybu pomocou zjednodušenej metódy. A hoci kĺbový nekonzolový jednopolový nosník s obdĺžnikovým tvarom prierezu, na ktorý pôsobí rovnomerne rozložené zaťaženie, je špeciálnym prípadom na pozadí mnohých možných typov zaťaženia, konštrukčných schém a geometrických tvarov prierezu, napriek tomu ide o veľmi bežný špeciálny prípad v nízkopodlažnej výstavbe.
Príklad výpočtu deformácie železobetónovej dosky ako nosníkov s premenlivým prierezom
Priehyb dosky pri vybranom výpočtová schéma bude
f = k5ql 4 /384EI p (321.1)
Ako vidíte, vzorec je pomerne jednoduchý a od klasického sa líši prítomnosťou dodatočného koeficientu. Koeficient k zohľadňuje zmenu výšky stlačenej plochy úseku pozdĺž dĺžky lúča pôsobením ohybového momentu. Pri rovnomerne rozloženom zaťažení a práci betónu v oblasti elastických deformácií možno hodnotu koeficientu pre približné výpočty brať ako k = 0,86. Použitie tohto koeficientu umožňuje určiť priehyb nosníka (dosky) premenlivého prierezu ako pri nosníku konštantného prierezu s výškou h min. V uvedenom vzorci teda ostávajú len 2 neznáme veličiny - vypočítaná hodnota modulu pružnosti betónu a moment zotrvačnosti redukovaného prierezu I p v mieste, kde je výška prierezu minimálna. Zostáva len určiť tento moment zotrvačnosti a modul pružnosti sa bude považovať za rovnaký ako počiatočný.
Pre prehľadnosť sa pre vyššie uvedenú platňu urobí ďalší výpočet.
Teoretické predpoklady a predpoklady pri určovaní priehybu železobetónovej dosky pôsobiacej v oblasti elastických deformácií
1. Keďže pomer dĺžky platne k výške l/h = 560/20 = 28, t.j. je oveľa väčšia ako 10, potom možno ignorovať vplyv priečnych síl na priehyb.
2. Nosník (doska) sa skladá z materiálov s rôznymi modulmi pružnosti, preto neutrálna čiara - os nosníka nebude prechádzať ťažiskami priečnych rezov, ale bude posunutá a bude prechádzať danými stredmi. gravitácie. Poloha daných ťažísk bude závisieť od pomeru modulov pružnosti betónu a výstuže.
3. Pretože modul pružnosti ocele je oveľa väčší ako počiatočný modul pružnosti betónu, potom pri posudzovaní geometrických parametrov prierezu dosky ako jednej sekcie sa plocha prierezu \u200b výstuž by sa mala vynásobiť pomerom E s / E b. Pre dosku bude tento pomer s1 = 2000000/245000 = 8,163
Stanovenie momentu zotrvačnosti redukovaného úseku
4. Na nosnom úseku dosky bude vzhľadom na malú hodnotu vnútorných normálových ťahových napätí pracovať celá spodná časť úseku, t.j. a betónu a výstuže. Keďže moment zotrvačnosti podmienene stlačeného úseku (materiál - betón) sa musí rovnať momentu zotrvačnosti podmienene napínaného úseku (materiály betón a výstuž), potom pri obdĺžnikový tvar prierez (konštantná hodnota šírky b po celej výške prierezu), momenty zotrvačnosti pre podmienene stlačený a podmienene natiahnutý prierez vzhľadom na redukovanú neutrálnu os budú:
I c \u003d W c y \u003d 2by 3 / 3 \u003d b (2r) 3 / 12 \u003d I p \u003d 2b (h - y) 3 / 3 + 2As (ho - y) 2 E s / E b (321.2.1)
y 3 \u003d (h - y) 3 + 3 A s (ho - y) 2 E s / bE b (321.2.2)
Poznámka: vlastný moment zotrvačnosti pre armovacie prúty, vzhľadom na jeho malú hodnotu neberieme do úvahy pre zjednodušenie výpočtov.
Riešenie tejto rovnice pre uvažovanú dosku dá nasledujúci výsledok yo = 10,16 cm, čo je v princípe logické pre celkovú výšku nosníka h = 20 cm.V zásade platí pre približné výpočty hodnota výšky stlačenú zónu v úsekoch bez trhlín nie je možné určiť vôbec, Podľa navrhovaného spôsobu výpočtu je hodnota výšky stlačenej zóny v úsekoch bez trhlín potrebná len na posúdenie zmeny výšky úseku pozdĺž dĺžka nosníka (na základe tejto zmeny sa berie hodnota koeficientu k)
5. V strede dosky, kde v dôsledku pôsobenia maximálnych normálových napätí budú trhliny maximálne, bude pracovať iba výstuž v ťahu, prácu betónu možno zanedbať z dôvodu nízkej výšky napínanej zóny. betónovej časti. Pri 10-násobnom rozdiele odolnosti betónu proti tlaku a ťahu bude rozdiel vo výškach stlačenej a ťahovej zóny betónu v dôsledku tvorby trhlín tiež 10-násobný. V tomto prípade bude rozdiel v momentoch zotrvačnosti pre takéto časti úseku 10 3 krát.
6. Momenty zotrvačnosti pre časti sekcie v strede dosky budú:
I c \u003d W c y \u003d 2by 3/3 \u003d I p \u003d 2A s (ho - y) 2 E s / E b (321.2.3)
z ktorej možno odvodiť kubickú rovnicu:
y 3 \u003d 3A s (ho - y) 2 E s / bE b (321.2.4)
Riešenie tejto rovnice pre uvažovanú platňu poskytne nasledujúci výsledok y l/2 = 6,16 cm.
Poznámka: Niekedy, ak je hodnota pri s presnosťou na stotiny milimetra vás nezaujíma a riešenie kubických rovníc spôsobuje určité problémy, potom si môžete zvoliť približnú hodnotu pri za 2-5 minút, dosadením tej či onej hodnoty do rovnice (321.2.4) a pohľadom na výsledky pravej a ľavej časti.
7. Použitie tejto hodnoty výšky stlačenej zóny pre ďalšie výpočty bude správne, keď betón pracuje v oblasti elastických deformácií (obr. 321.a). Ak v stlačenej zóne dôjde v dôsledku deformácií k prerozdeleniu napätí (obr. 321.1.b), potom by sa mala výška stlačenej zóny pri tejto metóde výpočtu znížiť:
Obrázok 321.1
8. Určite výšku úseku, minimálne prípustné pevnostné výpočty bez zohľadnenia plastických deformácií.
Vzhľadom na to, že výpočet pevnosti možno vykonať z podmienky
M/W < Rb; W ≥ M / R b \u003d ql 2 / 8R b \u003d 7 560 2 / (8 85) \u003d 3228,23 cm 3 (321.3.1)
W = 2 x 2 2 /3 (222.1.5.1)
potom budú deformácie v stlačenej zóne betónu elastické pri
y2 = (3W/2b) 1/2 = (3 3228,23/200) 1/2 = 6,96 cm (321.3.2)
9. Keďže výška stlačenej zóny betónu počas procesu deformácie bude menšia ako výška potrebná na lineárne sa meniace rozloženie normálových napätí pozdĺž výšky (rozdiel je znázornený na obrázku 321.1.b bielym obdĺžnikom), toto povedie k redistribúcii normálových napätí (podobná redistribúcia je znázornená na obrázku 321 .b) skôr podmienene). V dôsledku toho bude plocha diagramov v oboch prípadoch rovnaká (keďže hodnota ohybového momentu sa nemení) a výška zóny elastickej deformácie sa stále zníži o y 2 - y. Vypočítaná hodnota výšky zníženého úseku bude teda:
h min \u003d y p \u003d y - (y 2 - y) \u003d 6,16 - (6,96 - 6,16) \u003d 5,36 cm (321.4)
10. Vypočítaný moment zotrvačnosti bude
Vypočítam \u003d 2by p 3/3 \u003d 2 100 5,36 3/3 \u003d 10266 cm 4 (321.5)
11. Hodnota priehybu pri plnom zaťažení bude
f = 0,86 5 7 560 4 / (384 245 000 10 266) = 3,065 cm (321.6)
12. Požiadavka SNiP 2.01.07-85:
f = 3,065 cm ≤ f u = 2,8 cm (321.7)
nedodržiavané. A to znamená, že na splnenie požiadaviek je potrebné buď zvýšiť triedu betónu, alebo zväčšiť prierez výstuže, alebo zväčšiť výšku prierezu. Avšak, toto všetko priamy vzťah nemusí počítať priehyb.
Poznámka: Jednou z nevýhod vyššie uvedeného spôsobu stanovenia priehybu je, že pri výpočtoch sme nebrali do úvahy možnú zmenu modulu pružnosti pri dlhšom zaťažení a rôzne ďalšie faktory. Nedá sa povedať, že presnejšie započítanie modulu pružnosti vnesie do usporiadaného radu priehybov strašný zmätok, avšak výpočet s prihliadnutím na spresnenú hodnotu modulu pružnosti bude presnejší.
21-01-2013: Dr Lom
1. Takéto vychýlenie je prijateľné podľa všeobecne uznávaných stavebných predpisov a takpovediac pre všeobecný prípad. Ak sa prekročí povolený priehyb, nosník nepraskne, ak bol predtým vypočítaný na pevnosť, ale takýto priehyb môže narušiť normálnu prevádzku alebo estetický vzhľad konštrukcie. Ale prípady sú iné, napríklad pri omietnutých drevené konštrukcie priehyb by nemal presiahnuť 1/350 rozpätia. Túto hodnotu môžete použiť na výpočty.
2. Maximálny priehyb nosníka bude len pri maximálnom zaťažení, ktoré je súčtom trvalého a dočasného (dlhodobého a krátkodobého). A vychýlenie lúča tiež pozostáva z trvalého a dočasného. Čím väčší je podiel krátkodobého zaťaženia (pri konštrukciách podľa drevená podlaha tento podiel môže byť viac ako 60 % a pre železobetónové dosky až 30 %, čím väčší je podiel dočasného vychýlenia a tým je pravdepodobnejšie, že podlaha obkladačka budú sa odlupovať alebo praskať, prípadne sa na spojoch sadrokartónu objavia praskliny. Nezabúdajte však, že to stále nebude viac ako 1 cm na 4 metre (pri krátkodobom zaťažení), a toto, dovolím si vás uistiť, je veľmi malý priehyb (v Chruščovovi železobetónové dosky veľkosť miestnosti má niekedy vychýlenie až 10 cm krát 3 metre a to nikoho veľmi netrápi a neprekáža pri montáži posuvných dverí, najmä preto, že podiel krátkodobého vychýlenia je v takýchto prípadoch 10 -15 %). Vami uvedený limit priehybu 5 mm by sa mal použiť na výpočet priehybu iba z dočasného zaťaženia, ktoré máte, si ani neviem predstaviť.
3. Ak sa chystáte položiť na podlahu keramickú dlažbu cez drevené trámy, tak samozrejme budete potrebovať trámy, ktoré zabezpečia čo najnižší priehyb, t.j. prierez lúča musí byť zvolený nie silou, ale priehybom. A okrem toho, podklad, ktorý bude pravdepodobne z dosiek, by sa mal pri pôsobení krátkodobého zaťaženia tiež minimálne prehýbať. A odlupovanie alebo praskanie keramických dlaždíc bude skôr spôsobené priehybom podkladu ako priehybom trámov.
4. Pre zmenšenie priehybu nosníka môžete zmenšiť vzdialenosť medzi nosníkmi (zároveň tým znížite priehyb podkladu), použiť kovové resp. železobetónové nosníky(a vo všeobecnosti si prečítajte článok o položení dlaždíc na podlahu).
V článku všetko vyššie uvedené spočívalo v návrhu: „vyberte taký úsek lúča, ktorého vychýlenie vyhovuje vám alebo SNiP“
28-05-2013: Igor
Dobrý deň, pán doktor Lom,
Mám otázku ohľadom podlahových trámov na prvom poschodí.
K dispozícii je miestnosť 6m x 3,8m. Nosníky s rozmermi 3,8m x 0,05m x 0,15m. S krokom 0,55 m.Chcem zaťažiť takéto podlahy dvomi plátmi DSP prekrývajúcimi sa 12mm a 16mm a položiť na ne dlažbu. Či keramická podlaha a nábytok (kuchyňa) vydržali takéto stropy. Budem vďačný za odpovede.
28-05-2013: Dr Lom
Vo vašom prípade bude rozhodujúci výpočet priehybu, pretože dlaždica naozaj nemá rada deformácie podlahy a môže sa zároveň odlupovať alebo praskať. Táto téma bola dostatočne podrobne prediskutovaná na fóre (odkaz na fórum na domovskej stránke stránky). Z hľadiska únosnosti je však potrebný aj nosník s prierezom aspoň 10x15 cm, ale ak sú nosníky-lagy podopreté stĺpikmi, tak je to úplne iný výpočet a veľa bude závisieť od vzdialenosti medzi príspevky.
10-09-2013: Artem
Prosím povedz mi. Otázka o podlahe v zrube. Plánujem položiť polená 200 * 100, položiť na základňu krok 60 cm. Rozpätie v miestnosti je 4,7 m (miestnosť 4,7 * 8,3). Je možné položiť guľatinu bez nosných stĺpov? Podľa výpočtovej tabuľky sa získa priehyb 16 mm a priehyb priehybu 1,19-krát. Bude podlaha poskakovať alebo klesať? A tiež urobím otvory v základni pre polená (nemôžem to dať na základňu, pretože frézy prerezávajú okná príliš nízko). Aké hlboké by mali byť? Takže, robím správnu vec?
10-09-2013: Dr Lom
Áno, môžete položiť guľatinu bez nosných stĺpov, ale nebude ľahké ich spustiť, keď je zrub pripravený. Aspoň jedna strana bude musieť vytvoriť priechodný otvor.
Čo sa týka prehĺbenia z druhej strany, odpoviem takto, čím dlhšia je nosná plošina, tým menšia bude deformácia nosníka suterénu pod guľatinou. Podrobnosti v článkoch „Výpočet nosnej plochy steny pre zrútenie“ a „Výpočet nosnej plochy nosníka pre zrútenie“
Vami určený priehyb 1,6 cm v strede polena je relatívne vzaté priehyb podlahy pri maximálnom prúdovom zaťažení. Preto pri minimálnom zaťažení nedôjde k takmer žiadnemu vychýleniu. Keď sa človek s hmotnosťou 100 kg prechádza stredom miestnosti, priehyb (to, čo ste označili ako vlastnosti pruženia) bude až 2-3 mm. A ak skočíte na podlahu, potom bude priehyb oveľa väčší. Či vám takéto vychýlenie pružiny vyhovuje alebo nie - posúďte sami.
10-09-2013: Artem
Ďakujem pekne za podrobnú odpoveď. A potom napísal na ďalšie veľké fórum, odpovedali druhýkrát, a to bolo nesprávne.
24-12-2013: Alexey
Buďte tak láskaví, aký bude priehyb podlahy pre miestnosť 3,5 mx 4. Navrhovaný sendvič - nosníky 100x100x3900 s krokom 500 mm, so zapichovaním do stien 200 mm, cez štyridsať dosku, navrchu preglejka, laminát na to 2 metre široký , zvyšných 1,5 metra dlažba.
25-12-2013: Dr Lom
Sendvič, ktorý ste zadali, bude mať za následok čiastočné prerozdelenie koncentrovaného zaťaženia. Pri rovnomerne rozloženom zaťažení nemá skladba sendviča takmer žiadny vplyv na únosnosť a priehyb nosníkov. Priehyb určíte pomerne jednoducho pomocou vzorca uvedeného v článku, keďže vaše nosníky budú kĺbové.
05-06-2014: vladimir
poradte mi prosim ako zrealizovat zataz 400kg/m chcem postavit podkrovie nad garazou na zvacsenie pracovneho priestoru.drevene trámy vykazujú velky priehyb 7cm 3cm a ak 4,6 / 250 = 1,84 cm zapilujem s doskou, čo hrozí zvýšenie priehybu a ako zistiť presnejšie zaťaženie z mojej dielne
05-06-2014: Dr Lom
400 kg / m 2 je určité podmienené rovnomerne rozložené zaťaženie, ktoré sa používa na zjednodušenie výpočtov. Ak sú vo vašej dielni regály a všetko vybavenie umiestnené blízko stien a v strede dielne nie je nič objemné, môže byť zaťaženie stropu menšie. Ak chcete určiť, o koľko menej, musíte zostaviť tucet návrhových schém, ktoré zohľadňujú typy zaťaženia a čas ich aplikácie.
Ak je strop lemovaný doskou, veľký priehyb nebude mať rozhodujúci význam, hlavná vec je, že pevnosť trámov je dostatočná.
04-06-2015: Bazalka
Dobrý večer Dr Lom. Drevený podlahový nosník stodoly s prierezom 10 x 10 cm pracuje s otvorom 2 m. Podľa výpočtov, keď sa rozpätie zväčší na 3 m, prierez nosníka by mal byť 13 * 13 cm Chcem posilniť nosník 10 * 10 dvoma oceľovými rohmi pripevnenými k bočným stenám nosníka. Aký počet uhlov by mal byť, aby kombinovaný lúč bol ekvivalentný vychýleniu lúča 13 * 13?
04-06-2015: Dr Lom
Otázka nie je obyčajná, preto pre väčšiu prehľadnosť odpoviem číslami a tak urobím väčšinu výpočtu.
1. Najprv by ste mali určiť rozdiel v momente odporu pre nosníky s prierezom 10x10 a 13x13 cm Tento rozdiel ukáže, koľko chýba k požadovanému momentu odporu dreveného nosníka. (13 3 - 10 3) / 6 \u003d 199,5 cm 3)
2. Určte pomer vypočítaných odporov kovu a dreva (napríklad 2000/130 = 15)
3. Potom rozdiel vydeľte pomerom návrhových odporov kovu a dreva, t.j. previesť tento rozdiel na ekvivalent pre kovový nosník. (199,5/15 = 13,3 cm3)
4. Podľa sortimentu vyberte požadovaný profil (môžete napríklad použiť 2 rovnaké policové rohy s prierezom 75x5, celkový moment odporu takýchto rohov bude 7,21x2 = 14,42 cm 3)
